INFLUENCIA DE LAS DEFORMACIONES A LARGO PLAZO  EN TRABES DE CONCRETO REFORZADO

INFLUENCIA DE LAS DEFORMACIONES A LARGO PLAZO EN TRABES DE CONCRETO REFORZADO

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Todos los elementos estructurales experimentan deformaciones al recibir cargas; por ejemplo: las columnas se acortan ante cargas de compresión, las vigas se flechan ante cargas de flexión y los puntales se acortan o alargan ante fuerzas axiales. La cantidad de deformación que sufre un elemento estructural debe estar limitada a un valor tolerable, pues aunque una deformación excesiva no implique colapso, puede ocasionar problemas en la operación de una estructura.

 

En el caso aplicable a las trabes de concreto reforzado,  las deformaciones deben ser revisadas con mayor cuidado, debido a que el concreto reforzado experimenta un efecto físico conocido como “flujo plástico”. Dicho efecto (ver figura 1), consiste básicamente en que al recibir una carga en el tiempo cero el elemento se deforma un valor inicial; después, si la carga permanece aplicada constante, la trabe seguirá deformándose aún más con el paso del tiempo.

 

 

Figura 1. Flujo plástico típico en elementos de concreto reforzado.

 

Para ejemplificar lo anterior, tomemos el caso más simple de elemento estructural: una viga simplemente apoyada con carga lineal uniforme (ver figura 2).

 

Figura 2. Deformación elástica de viga simplemente apoyada con carga uniforme.

 

Al aplicarse la carga sobre el elemento, éste experimenta una deformación inmediata (conocida también como deformación elástica). De la mecánica de materiales sabemos el valor alcanzado por dicha deformación (Ecuación 1). Ahora bien, ¿cuánto más se deformando la trabe con el paso del tiempo? La mayoría de los códigos de diseño de concreto reforzado dan solución a este punto incrementando la deformación elástica por un coeficiente de largo plazo:

 

Deformación final= (Deformación elástica) (Factor de largo plazo)

 

Como la deformación a largo plazo en la mayoría de los casos es mucho mayor que la deformación elástica (figura 1), encontramos que este coeficiente de largo plazo alcanza valores de entre 2 y 3; es decir,  que la deformación por flujo plástico puede llegar a ser del orden de 2 veces la deformación elástica.

En trabes de concreto reforzado la deformación final depende mucho de la deformación elástica; la cual, está directamente influenciada por la rigidez a flexión “EI” (ecuación 1). La inercia (I) y el módulo de elasticidad (E) dependen de factores tales como: calidad de los materiales, cuantía del refuerzo longitudinal de la viga y geometría del elemento. Es importante tomar en cuenta que la inercia debe tomarse con un valor reducido por efectos de agrietamiento, presentes en elementos de concreto reforzado a flexión (figura 3).

 

 

Figura 3. Agrietamiento de trabe de concreto reforzado ante cargas de flexión.

 

En conclusión: controlar las deformaciones de elementos de concreto reforzado en una forma satisfactoria, implica la revisión detallada de las deformaciones elásticas más los efectos de largo plazo; sí solo se revisan las deformaciones elásticas se estará incurriendo en un nivel inapropiado de control. Importante es además calcular las deformaciones elásticas tomando en cuenta las condiciones de rigidez a flexión apropiadas para cada caso en específico.

 

 

Dr. José María Solano
Gerencia de Ingeniería Estructural
Loes Ingenieros, S.C.

SOLDADURA

SOLDADURA

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 PROCESO DE SOLDADURA Y DISCONTINUIDADES RELACIONADAS
Proceso de soldadura Aplicación típica Tipo de discontinuidad Comentarios

FCAW

Soldadura en tubería Soldadura en placa Falta de fusión, penetración incompleta, porosidad, escoria, grietas, socavación. La porosidad se puede producir cuando se inyecta gas de protección fuera del charco de soldadura fundida o cuando se contamina el alambre de soldadura (por lo general por el óxido o aceite excesivo, polvo y otros contaminantes que recoge el alambre durante su recorrido).
La socavación sucede cuando hay una mezcla de argón y co2, y existe una falta de precisión del mezclador que puede conducir a un a mezcla rica en argón, lo induce a la socavación. Es decir, las mezclas ricas en Argón y que su flujo no es controlado adecuadamente, producen problemas de socavación.

GMAW

Soldadura en tubería Soldadura en placa Falta de fusión, penetración incompleta, porosidad, grietas, socavación. La falta de fusión y penetración incompleta  se debe a la insuficiencia de corriente / voltaje.
Soldaduras automatizadas de tuberías requieren parámetros muy estrechos.
Soldaduras austenticas son propensas a la porosidad debido a las variables de gases de protección.
Una mezcla rica en argón con co2 puede causar penetración incompleta y socavación.

GTAW

Soldadura en tubería Soldadura en placa Falta de fusión, penetración incompleta, porosidad, grietas, socavación. La porosidad es posible debido a la turbulencia del gas de protección, debida a un flujo inestable.
Las Inclusiones de tungsteno son causadas ​​cuando el electrodo de tungsteno toca el charco de soldadura.

SAW

Soldadura a tope Falta de fusión, penetración incompleta, porosidad, escoria, grietas, socavación. La escoria y la falta de fusión son discontinuidades primarias.
Grietas por contacciones, debiadas cordones de soldadura con a una relación ancho / profundidad muy alta.
Porosidad y fisuración en frío debidas a un mal manejo y almcenaje del fundente, el cual absorbe humedad del ambiente.

SMAW

Soldadura en tubería Soldadura en placa Falta de fusión, penetración incompleta, porosidad, escoria, grietas, socavación. Las grietas serán inducidas por los esfuerzos de contracción  (fisuración retardada) y por  el hidrógeno atrapado.
La porosidad es a causa de un mal procesó de soldadura. La reparación de una soldadura en campo puede provocar un agrietamiento.

 

 DISCONTINUIDADES TÍPICAS   EN SOLDADURA
Falta de fusión  en la pared lateral Falta de fusión entre cordones Penetración incompleta
     
Porosidad Escoria incrustada Grietas
     

 

*La información esta basada en soldadura aplicadas en aceros al carbon.
*Para aplicaciones más especializadas se recomienda la realización de ensayos en laboratorio.

Realizado:
Ing. José Antonio Islas Castañeda
Ing. Manuel López Godoy
CWI 12082141

DEPARTAMENTO DE INSPECCIÓN
LOES INGENIEROS S.C.

www.loes.com.mx

 

Bibliografía: The NDT Technician edición Octubre 2013 (The American Society for Nondestructive Testing)
Welding Inspection Technology, AWS, 5th Edition, 2008.

EL SISMO DEL 19 DE SEPTIEMBRE DEL 2017

EL SISMO DEL 19 DE SEPTIEMBRE DEL 2017

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Para mucho entendidos en el área de ingeniería sísmica, el sismo del pasado 19 de septiembre de 2017 fue una copia “pobre” de lo acaecido el 19 de septiembre de 1985; desde el punto de vista de ingeniería sísmica, la explicación para tal afirmación se fundamente en hechos contundentes:

 

  1. Aceleraciones que sufrió el terreno. Para 1985 se alcanzaron registros de aceleración de cerca de los 1.8 m/cm2 (figura 1), mientras que en 2017 se tienen registros de aceleraciones máximas de 1.5 m/cm2 (figura 2).

 

Figura 1. Estación Ciudad Universitaria, sismo del 19 de septiembre de 1985.

Figura 2. Estación UAM Xochimilco, sismo del 19 de septiembre de 2017.

 

  1. La ubicación. El primer registro (figura 1) corresponde a la estación SCT de Ciudad Universitaria(1) y el segundo a la estación Universidad Autónoma Metropolitana Unidad Xochimilco(2) (figura 2), ambos al sur de la Ciudad de México como ubicaciones geográficas muy próximas entre sí. Como dato curioso, las actuales Normas Técnicas Complementarias para diseño por sismo del Reglamento de Construcciones del Distrito Federal 2004,  tienen amparado que los espectros de diseño sísmico cubran espectros de aceleración del terreno con picos de hasta 4.5 m/s2.

 

Surgen varias interrogantes:

  • ¿Por qué si las aceleraciones fueron menores hubo tantas afectaciones?
  • ¿Es acaso el Reglamento de diseño por Sismo de la Ciudad de México es escaso para las ocurrencias sísmicas?

 

La respuesta según los especialistas (1) es clara y contundente:

“Es necesario ser más estrictos en cuestión de supervisión en la ejecución de obra; los Reglamentos nacionales de diseño por sismo están entre los mejores del mundo, aunque nada se puede contra la omisión”.

Como conclusión: Apelar a la ética moral del constructor, a la búsqueda de trabajo unificado supervisión-constructor y a la especialización del ejecutor,  para garantizar que el usuario será el beneficiado del trabajo unificado de todas las partes involucradas.

 

Referencias:

(1) Universidad Autónoma Metropolitana, Unidad Xochimilco, 2017. Consultado en: http://www.uam.mx/unidad_xochimilco.html .

(2) Universidad Nacional Autónoma de México. Gaceta Oficial de Instituto de Ingeniería, 2017. Consultado en: http://www.gaceta.unam.mx/20171005/falta-control-de-calidad-en-ingenieria-sismica/.

 

Dr. José María Solano
Gerente de Departamento de
Ingeniería Estructural
Loes Ingenieros, S.C.

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